2 阻尼电阻的计算
       到目前为止，有关阻尼电阻实用计算资料并不多见，由于消弧线圈在中压电网中应用日益广泛，为了有效的降低中性点位移电压和内部过电压，准确地计算出阻尼电阻是十分必要的。笔者多年采用的阻尼电阻的计算方法，经实践验证其有足够的准确性。在计算阻尼电阻时，以下列3个问题为着眼点：
     （1）在正常运行的情况下，变压器中性点长时间的位移电压不超过相电压的15％；
     （2）正常或发生单相接地故障时，对消除谐振过电压和限制弧光接地过电压起到一定的作用；
     （3）适时向选线装置提供基波有功分量。现将阻尼电阻的计算方法介绍如下，计算示例见图1。

已知参数：
     （1）电压等级—6 kV；
     （2）档位电流调节范围—25～70 A；
     （3）不对称度—ρ＝1．5％。
       具体计算：

      

    （4）中性点最小电流I_ominI_omin＝Uo÷X_Lmax＝546．24÷145．5＝3．75 A
    （5）阻尼电阻R 
    R＝U_hc／I_omin＝54．56／3．75＝14．5Ω
　　根据此计算结果选择标准电阻。

3  电气线路不对称度的测量
      水利电力部西北电力设计院编写的《电力工程电气设计手册》1中提到，“在消弧线圈投入前，电网或发电机回路中性点的不对称电压值，一般取0．8％相电压”。笔者认为，至少在中压电网情况并不完全如此，因为电力线路的不对称度不但与电力线路的电压等级有关，而且与电气线路的类型（架空电气线路或电缆线路），架空电力线路沿途的地形、地貌、气候及气象变化等因素有关。例如，某石油化工企业的大部分高压配电线路均为电缆线路，经实际验证，其不对称度为0．4％，这与事先测算值相近，故供给该企业的电阻值与计算值一致。而另有一个企业，其高压配电线路全部为架空线路，该企业提供的不对称度与实际相差很大，工作人员在调试过程中实测其不对称度高达3．5％，由于调整电气线路的不对称度难度很大，最后双方商定采取增加电阻的办法。在如此大的不对称度时，计算结果所采用的电阻比正常时多3倍以上。
    为了能正确计算出电阻值，在计算阻尼电阻之前，应提供本系统的不对称度，以避免计算出来的电阻值与实际所需相差过大。
    为了便于同行们进一步去理解不对称电压的影响和把握它，现将两种测量不对称电压的方法介绍如下。
    第一种方法：进行不对称电压测量时，应断开开关K1和K3。为保证人身和设备的安全，在测量线路中串接1个0．1μF的电容Cs或几兆欧电阻Rs。若直接用电压表测量时，应选用高内阻的数字电压表，一般应比系统容抗大10倍以上。（系统容抗的估算，10 kV级I_C＝10 A时，X_C＝600Ω，依此类推），测量示意图见图2。
       第二种方法：用一块量程为10 V的交流电压表或万用表，直接测量三相五柱式电压互感器的开口三角端电压，此值即为不对称电压。众所周知，接有消弧线圈的中压电网，当其发生单相金属性接地时，电压互感器开口角的电压最高可达100 V。理论上，电力系统三相平衡时，开口三角形的零序电压应为0 V，事实上，如前面所说，正常时开口三角形总有几伏电压，此电压即为不平衡电压。几伏除以100 V即为不平衡度。

4 零序电压继电器的启动电压
    电力系统的运行实践表明，当其发生单相接地故障时，应尽快将阻尼电阻短接（有选线装置时限为0．5s），否则将要降低消弧线圈的出力或烧毁阻尼电阻。
    多年来，我们采用ZX₂系列康铜丝线绕电阻作为消弧线圈的阻尼电阻，其运行情况良好。原因是给出的零序电压继电器启动电压的整定值是合适的（一般在15～40 V范围内，具体定值需同当地调度人员协商确定）。
    众所周知，电网发生单相接地故障时，并不全是金属性接地，在许多情况下是经过渡电阻接地，这给零序电压继电器的启动电压的整定带来不小的困难。由理论分析可知，电网发生单相金属性接地故障时，零序电压继电器上的电压可达100 V，当经过渡电阻接地时，由于相电压不降到零，但低于相电压（视接地点的过渡电阻的大小而定），因而加到零序电压继电器上的电压．将小于100 V，而大于0 V。
    以某变电站为例，其35 kVI段母线绝缘监察表指示突然变化如下：
    A相：14 kV，B相：23 kV，C相：27 kV。
    由绝缘监察表的指示可以看出，A相发生单相接地故障，此时测得的电压互感器开口三角电压为18 V，当初将零序电压继电器的启动电压定为25 V，由于接地故障发生时电压互感器开口三角电压为18 V（小于25 V），故延续10多min也未将阻尼电阻短接，结果康铜丝电阻被烧毁。现将事故原因分析如下：
       已知参数：
      （1）消弧线圈型号：XDZ－1000／35型 
      （2）阻尼电阻型号及参数：ZX₂－2／8型，R＝80Ω，P＝3．5kW，Ie＝6．6 A
　    （3）有载分接开关处于第七档位，电抗X_L＝555．7Ω 

    具体计算：
      （1）中性点位移电压U₀
    由该变电站事故记录可知A相发生非金属性接地时开口三角电压为18 V，由此可求出变压器中性点电压为

      （2）流过消弧线圈及阻尼电阻的电流I_L。

       此电流为ZX₂－2／8型康铜丝电阻额定电流Ie＝6．6 A的1．1倍，但由运行事故记录查知，该电流通过阻尼电阻长达10 min之久，根据计算，超过3min后，此种电阻便无承受过载能力，烧毁电阻是必然的事。
      近年来，市场上出现了不锈钢带电阻，此种电阻的优点很多，其热容量较康铜丝大一些，例如ZX₁₈－80（80Ω）的额定电流Ie可达8．4 A，又如采用ZX₁₈型不锈钢带电阻，如再出现上述情况就可避免被烧毁。但不锈钢带电阻的热容量大，并不是说它不受时间的限制，现以某厂提供的80Ω不锈钢带电阻为例说明它受时间约束的情况。该厂提供的发热时间常数T＝90s，由换算公式

    由计算结果可以看出，30s之内，电阻可承受约2倍额定电流，2min以后只能承额定电流。如上所述，如果把80Ω康铜丝电阻（额定电流Ie为6．6A）换成ZX₁₈－80型不锈钢带电阻，阻值为80Ω（其额定电流为8．4A）发生上述单相接地事故时，就不会烧毁电阻了。（即使是长时通过7．2A）
　　根据运行实践证明，合理的确定零序电压继电器的启动电压是唯一正确的途径，我们认为通常把启动电压定为15～40V较合适。也许有人担心，启动电压定低了，会不会引起消弧线圈频繁动作呢？这是可能的，至于频繁到什么程度，这有待进一步去总结，但有一点可以肯定，只要启动电压值确定合理，整定时间定为0．5s（有选线装置时）就不会再出现烧毁电阻事故。

参考文献    
［1］  李汝彪．阻尼电阻取值对消弧线圈补偿网络运行特性的影响．浙江电力，1999．1
［2］  王继．电力系统中性点接地方式研究．浙江省电力试验研究所、江苏省电力系统供电科技情报网，1998．4
［3］  张涛，袁进岭．6～66 kV电力系统电容电流自动跟踪补偿及接地选线装置原理及应用．中国电力，1998．1电力工程电气设计手册1．水利电力部西北电力设计院编．水利电力出版社，1994．9
［4］  顾精彩．中低压电网内过电压的危害及其对策．
［5］  电气世界，1998．1
［6］  曾祥君等．配电网谐振状态与单相接地状态的辨识．电力系统自动化，1998．2