相位

Ⅱ

Ⅲ

相位

Ⅱ

Ⅲ

1

6.3

2.2

21

5.1

3.9

2

5.8

2.6

22

5.2

3.7

3

5.0

2.7

23

5.2

3.5

4

5.0

3.0

24

5.2

3.2

5

4.6

3.1

25

5.3（1.8）

2.9

6

4.4（1.8）

3.2

26

5.3

2.6

7

4.1

3.2

27

5.3

2.2

8

3.9

3.4

28

5.3

2.0

9

-0.2

2.7

29

5.4

2.1

10

-0.2（5.1）

-0.5

30

5.4（-2.3）

2.1

11

-0.2

-1.0

31

5.4

2.1（5.5）

12

0.0

-1.4

32

2.0

2.1

13

0.0

-1.9

33

1.5

2.2

14

-0.1

3.7

34

5.3

2.2

15

0.2

3.7

35

5.3

2.3

16

5.5

3.7

36

5.3

2.3（-3.3）

17

5.5

3.2

平均值δ_L

4.0

2.4

18

5.5

3.1

最大值

-0.2

-1.9

19

5.1

3.9

最小值

6.3

3.9

20

5.1

3.4

晃动幅度

6.5

5.8

3.2. 2 水平直线度的计算

1)基准面在各档位处与理想轴线的距离L_zi

L_z1＝E₁－（S₁ D_S2－D_S－B₁/2）×tanθ＝2621.2mm

L_z2＝E ₁ (D_S－D_S2)×tanθ＝3526.9mm

L_z3＝E ₁ (D_S－D_S2＋S₂)×tanθ＝4446.2mm

2)各档轮带外圆到理想轴线的距离R_i

R₁＝L_z1＝2621.2mm

R₂＝L_z2－L₂－（-δ_L2）＝3526.87－895 4.0＝2633.9mm

R₃＝L_z3－L ₃－(-δ_L3)＝4445.7－1792.5 2.4＝2647.6mm

3)各档轮带中心与理想轴线的距离E_{X i}

E_X1＝R₁－D₁/2＝-8.2

E_X2＝R ₂－D ₂/2＝2633.87－5254÷2＝6.9mm

E_X3＝R ₃－D ₃/2＝2647.6－5254.5÷2＝20.3mm

4)II档轮带中心相对于I、III档轮带中心连线的偏差E_X2

E_X2＝（E_X2－E_X1）－(E_X3－E_X1)÷(S₂＋S ₂－B₁/2)×(S₁－B ₁/2)＝0.9mm

3.2.3 水平直线度分析

根据计算结果绘制的各档轮带中心水平偏差情况如图8所示。计算数据及图示表明，II、III档轮带中心均偏向基准面所在侧，即东侧，I档偏向西侧，但三个档位轮带中心仍基本位于同一直线。II档轮带中心相对于I、III档轮带中心连线的偏差E_X2仅为0.9mm。

根据轴线偏斜情况分析， I档西侧托轮应受力较大，这与托轮和轮带直径测量结果相符合。同时，由于轴线歪斜较多，由托轮位置调整所致的可能性不大，有可能是基础移动所致。若III档整体向东侧移动而II档托轮位置无变化，则II档轮带将有所升高I档轮带将向西偏移，同时导致II档东侧托轮受力较大，这和轮带及托轮直径测量结果相符合，也和垂直直线度测量结果一致。

4 托轮位置调整方案

4.1 回转窑存在问题及原因分析

1)III档筒体中心比设计高度有较大程度降低，达25mm，向东偏移达20mm；

2) II档轮带比设计高度有一定程度降低，但目前II档筒体中心高出I、III档筒体中心连线达34mm，结合II档托轮调整记录，以确定轮带降低原因及数值，筒体中心向东偏移6.9mm；

3) I档轮带向南端移动较多，同时有较大程度降低，轮带降低可能为托轮调整所致，但轮带沿托轮沿轴向移动也会影响水平高度，结合计算结果和查找I档托轮调整记录，以确定轮带降低原因及具体数值，筒体中心有向西偏移8.2mm。

根据回转窑存在问题及现场观察情况，认为导致回转窑轴向变化原因有以下几个方面：

1）III档基础东侧有较大下沉，导致筒体中心高度降低，同时向东歪斜；

2） 由于液压挡轮损坏，导致各档轮带长期在托轮南端运行，I档基础有较大轴向振动，可能与此有关；

3） I档托轮底座或基础由于长期受轴向振动影响，可能有一定程度向南移动，

注：C₁为I档基础地面上测量时用水泥钉所做的标记。

4. 2 托轮调整方案

根据当前回转窑轴线实际情况，结合实际调整的可能性，将III档托轮和大齿轮底座东侧同时升高，托轮和大齿轮底座不能同时调整，则仅调整I、II档托轮，降低II档轮带高度，并适当调整I、II档托轮斜度，调整方法及计算过程如下。

为减小托轮调整工作量，直线度调整只调整中间II档托轮，使II档轮带降低，此时，由于筒体在水平方向存在歪斜，I、II档托轮中心线也应做适当调整，使其与筒体轴线偏转方向一致。

因为II档轮带升高与筒体轴线水平方向偏斜有关，所以应首先将此档托轮底座轴线调至I、III档筒体中心连线上，即两侧托轮均向东平移6mm，使托轮底座中心在水平方向与图8中的筒体中心重合。这样调整之后会使II档轮带大幅度降低。为使轴线准直，还需降低的高度约为III档筒体中心高度降低量的一半，具体数值为：

Δh＝E_Y3×S₁/( S ₁ S ₂)=25.2×23572.46÷(23545.65 23572.46)=12.6mm。

在图10所示的三角形O₁O₂O₃中，底边为设计值，两侧边为II档轮带和托轮中间位置半径之和。O₁O₂＝3527.15mm，O₂O₃＝3525mm，O₁O₃＝3526.25mm，此时，轮带中心距托轮中心连线高度为h＝3054.7mm。

保持两侧边长度不变，高度降低Δh＝12.6mm，则两托轮中心距应变为：

=3568.3

两托轮分别向外移动的距离为（3568.3－3525）/2＝21.6mm。

综合以上计算结果，II档东侧托轮需向外移动21.6 6＝27.6mm，西侧托轮需向外移动21.6-6＝15.6mm。

筒体向东偏转角度正切值为tanγ=(E_{X 3} －E_{X 1})/(S₁ S₂)=0.0006,为使托轮与轮带良好接触，各托轮轴线也应具有相同斜度。即I、II档各托轮南端应向西调，北端向东调整，且移动距离应相同，设移动距离均为x，托轮宽为W, tanγ＝2x/W，则调整量为x＝W /2tanγ。托轮宽约1000mm左右，即x应为0.3mm左右。此调整量虽小，但对改善托轮与轮带接触情况有显著影响。

上一页  [1] [2]