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双辽发电厂高压加热器管束漏泄原因分析及处理 |
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| 双辽发电厂高压加热器管束漏泄原因分析及处理 |
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作者：佚名 文章来源：不详 点击数： 更新时间：2008-9-24 10:40:54  |
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双辽发电厂高压加热器管束漏泄原因分析及处理
赵岩峰 刘志坚
双辽发电厂
汽轮发电机组的加热器管束漏泄，会导致加热器水位升高，直接影响机组的安全运行。尤其是高压加热器，因给水压力高、漏泄量大、保护不及时动作，就会使汽轮机汽缸内进水，造成水冲击事故。并且高压加热器停用前后给水温度变化高达100℃左右，对锅炉燃烧造成冲击，调节不好会引起主蒸汽温度、主蒸汽压力变化超过规定值。
1 生产概述
双辽发电厂300MW机组采用三高四低一除氧的回热系统，高压加热器疏水逐级自流至除氧器，低压加热器疏水逐级自流至凝汽器。三台高压加热器均为哈尔滨锅炉制造厂生产的单列卧式管板–U型管式双流程结构，内部设有过热蒸汽冷却段、蒸汽凝结段和疏水冷却段，并采用了大旁路给水系统。
2 运行情况
双辽发电厂一、二号机自移交生产后，由于高加管束漏泄等问题，使高加不能随机安全运行。仅1998年一号机高加就因故障停运3次，由于管束漏泄停运2次；二号机高加停运14次，由于管束漏泄停运达9次，严重影响了机组的安全、经济运行。
3 管束漏泄的原因分析
a、当高加在低水位或无水位运行时，疏水冷却段进口（吸水口）露出水面而使加热蒸汽进入该段，破坏了使疏水流经该段的虹吸作用，形成蒸汽和水两相流动。容积流量增加，流速增加，形成高速流动的汽水混合物。高速流动的汽水混合物在疏水冷却段进口处和内部对管束进行冲刷，引起管束冲蚀性破坏。
b、高压加热器在运行过程中，其具有一定弹性的U型管束在汽水流动产生的扰动力作用下会产生振动。当激振力的频率与管束的自振频率相吻合时，将引起管束共振。尤其在高加低水位或无水位运行时，疏水冷却段形成的高速流动的汽水混合物将产生较大的激振力，引起管束振动，造成高加管–管板焊口开焊漏泄。
c、根据高加运行情况分析，造成高加低水位或无水位运行的直接原因是高加事故疏水调节阀经常开启，而事故疏水调节阀常开的原因又是因为高加水位测点低于正常水位，使之误发信号所致。
4 高压加热器管束漏泄的处理
针对高加低水位或无水位运行，造成管束漏泄，从而使高加不能正常投入运行的情况，对高加进行了改进。将高加水位电接点测量筒整体抬高，重新设定了调节器的定值，从而提高了高加水位，避免了高加低水位或无水位运行。
实施方案：
a、现场进行高加水位调试，以疏水温度高于给水进口温度5.5℃至11.1℃为原则，确定高加水位电接点测量筒和就地水位计的零水位值。由于现场实测一、二号机各台高加水位电接点测量筒和水位计的零水位值不一致，若各台高加水位抬高一致，则实际运行水位并不相同；同时，各高加就地水位计零水位与电接点水位测量筒零水位也不一致。最后，以运转层地面标高为基准，确认1220mm为高加零水位标高。
b、根据高加零水位的确定值，将高加水位电接点测量筒抬高（见下表）。
项目
一号高加
二号高加
三号高加
一号机抬高值
175mm
165mm
180mm
二号机抬高值
205mm
150mm
160mm
c、根据高加零水位的确定值，将高加水位计抬高（见下表）。
项目
一号高加
二号高加
三号高加
一号机抬高值
170mm
190mm
200mm
二号机抬高值
215mm
170mm
170mm
d、由于在高加电接点水位测量筒零水位抬高后，高加运行水位将超过改前的高加水位保护高III值，故将就地水位计汽平衡管移位接至正常疏水基地调节测量筒汽平衡管上，以保证水位值的一致。
5 效果检查
a、一、二号机高压加热器电接点水位抬高后，运行稳定，没有发生管束漏泄现象，投入率达100%。
b、在1998年全年，去掉停机临检时间，累计高加因漏泄原因停运达461小时。根据机组热力试验报告可知：机组热耗为8423.2kJ/kW·h；给水温度降低10℃，机组热耗增加0.2%；高加投入时，给水温度为272℃；高加未投入时，给水温度为160℃。
因此，1998年全年由于高加停投而影响的机组煤耗为：
=892吨标煤
若按市场价300元/吨计算，折合人民币26.76万元。
6 结论
双辽发电厂300MW机组高压加热器改进是成功的，可供同类型机组借鉴和推广。
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