图1 极柱组成部分示意图

     断路器三相极柱的SF₆腔室通过细管相互连通，共用1套低气压报警、闭锁装置。

     电气回路连接为：断路器下桩头(灭弧室下法兰)通过引线与220kV母线隔离开关相连，上桩头(灭弧室顶盖)则通过引线经220kV流变与2号主变压器高压侧相连。

2.2 断路器正常分闸动作过程

     断路器正常分闸动作过程如图2所示。此时，处于合闸位置，压缩缸1被向上顶起，主动触头2的表面与静触头上的冠状触点3良好接触，构成电流主通道。同时瓣状触点4与引弧触头5接触。压缩缸通过其冠状滑动触点7与导电立柱间构成电流通路，压缩缸内充满SF₆气体。

1—压缩缸；2—主动触头端面；3—主静触头冠状触点；4—动触头

瓣状触点；5—引弧触头；6—绝缘喷嘴；7—压缩缸冠状滑动触

点；8—传动连杆；9—导电柱端部活塞；10—导电立柱

图2 断路器正常分闸动作过程示意图

　　分闸时，压缩缸1包括压缩缸头部的绝缘喷嘴6、冠状滑动触点7在连杆8的带动下向下快速运动，主触头先行分开，此时电流就通过引弧触头5和瓣状触点4导通，但5紧跟着与4分开，因此电弧就在它们之间被点燃，随着压缩缸的运动，电弧在绝缘喷嘴内部被拉长。由于导电立柱10与活塞9静止不动，压缩缸内的SF₆气体在气缸向下运动时被压缩，一股强劲的SF₆气流就吹过绝缘喷嘴6、引弧触头5以及瓣状触点4，在电流过零时熄灭电弧。同时由于喷嘴的气体快速吹出，表面的负压也抽吸了主触头周围的SF₆冷气体，起到冷却作用。气流继续吹，直到断路器到达分闸位置后压缩缸内气压泄尽，保证灭弧后不会重燃。

     断路器合闸时，压缩缸1向上运动，SF₆气体则被重新吸入到压缩缸体内。

2.3 断路器爆炸的原因及过程

     动触头压缩缸上的冠状滑动触点套箍在压缩缸下部的凹槽面上，由于部件尺寸或制造工艺的问题，它在2号主变压器断路器频繁地分合闸过程中逐渐被松脱出来。最终，在发变组最近1次并网过程中或在此之前，该部件滑落到了导电立柱之上。因此，当断路器处于合闸位置时，电流就通过压缩气缸的下部缸套与导电立柱(活塞)间构成通路，此处接触电阻大，局部发热比较严重，使金属发生局部熔化，造成压缩缸腔室与外表面间穿孔，气缸失去密封。

     同时由于发热，加热了周边的SF₆气体(包括压缩气缸内的SF₆气体)，并使温度较高的SF₆气体积聚在灭弧室的上部和气缸内。但由于局部发热，加热过程缓慢，有利于SF₆气体散热，且该主变压器断路器三相的密闭腔室均通过细管路连通，总容积较大，因此SF₆气体压力被及时地均衡到其他两相断路器腔室内，压力上升也不明显。

     在断路器分闸过程中，压缩缸向下运动，由于气缸不严密，吹弧作用被大大削弱，加上压缩缸内的SF₆气体本身温度较高，引弧触头5与瓣状触点4间的电弧不能被有效熄灭。电弧使由绝缘材料制成的喷嘴迅速变形弯曲，此时经电弧加热的高温SF₆气流从喷嘴6出来后被引流到主触头，电弧也被引到主触头一侧。由于周边的SF₆气体本来温度就较高，绝缘强度已大为降低，使得主触头与静触头冠状触点间立即被引燃电弧。因为没有吹弧作用，电弧持续燃烧，SF₆气体被迅速加热，断路器C相灭弧室内的压力急剧升高，因与其他两相连接的SF₆管路细小，压力在短时间内不能被泄入另外两相的极柱内，导致压力剧升并超过瓷瓶的机械强度而使瓷瓶爆裂，顶盖处的防爆盘虽然打开却不能避免瓷瓶的破裂，但能使瓷瓶碎片不会四处飞溅，避免周边的断路器瓷瓶受打击而造成机械损坏。

     断路器爆炸后，静触头连着顶盖一起掉落地面，SF₆气体逃逸，动触头与220kV母线侧相连带电，开始通过支持瓷瓶内部对金属部件放电,使220kV母差保护动作。

    

3 事故处理及防范措施



     事故发生后，对断路器的另外两相进行解体检查，发现A相动触头压缩缸上的冠状滑动触点套与安装的凹槽面间有0.6mm的间隙，B相则情况良好，说明该断路器确实存在问题。

     由于燃机发电厂的调峰性质，机组启停频繁。2号主变压器断路器从投产以来，机械分合闸次数已超过800次，而相同时间内常规火力发电厂的主断路器机械动作次数也就在100次以内。较为频繁的分合闸操作使得断路器的质量问题提前暴露。

     目前升压站内仍有2台主变压器断路器、2台线路断路器为同类型产品。尽管由于压缩缸冠状滑动触点套的脱落并造成无法灭弧的情况发生非常罕见，也是该型断路器的个案。但如何防范类似事故的发生，以及加强维护和试验工作，仍需引起足够的重视。因此，须尽早安排分闸次数同样较多的1号主变压器220kV侧断路器进行灭弧室检查，测量其压缩缸冠状滑动触点环的安装间隙。

     滑动触点环的脱落直接反应在直流电阻的增加上。按照有关规范，新断路器投运行3年后，直流电阻的测试每3年
1次。针对燃机电厂机组启停频繁的特点，对于主变压器断路器应缩短检测周期。

     该触点环脱落后，运行中由于发热将使SF₆气体被加热，热气流积聚在灭弧室的顶部，因此应加强对灭弧室顶盖处金属连接部件的红外测温，对数据进行综合分析、比较。这在一定程度上也能反映出内部存在的问题。

     断路器设计成三相极柱的SF₆腔室相互独立，现场初充压力相同，通过比较各相的SF₆气体压力，也有助于及时发现内部的状况。

     此外，断路器的分、合闸缓冲器的工作性能会对断路器内部的机械部件产生重要影响。因此要加强对分、合闸缓冲器的检查维护，主要是检查其油位、油质是否正常。有条件时可进行断路器分、合闸操作期间的阻尼测量。必要时应调整断路器各相传动连杆的安装尺寸，使分、合闸缓冲器能够良好地发挥作用。

     该型号断路器运行15年或机械分、合闸次数达到2500次后，应进行预防性维修检查；燃机电厂可以根据情况缩短断路器的维护周期。根据动作次数，可在发电机组大修时提前进行维修检查。

     断路器拉弧会导致发变组非全相运行，从而引起断路器爆炸，也会对发电机、主变压器产生严重冲击。因此，应完善发变组保护的配置，增加断路器断口闪络保护，当主变压器断路器拒动或不能熄弧时，应及时启动220kV母差保护，跳开母线上所有元件，以避免事故的扩大。

     加强对发电机组停机解列过程中有关电气参数的监视，当发现非全相运行时应立即手动强拉主变压器断路器，若不成功则须拉开相应220kV母线上的所有元件，将母线停电，以免事故扩大。

     由于SF₆气体受电弧高温烧灼而形成的分解物为剧毒物质，因此在现场事故处理中应注意避免直接呼吸或接触有毒物质。另外，由于SF₆气体比空气重约5倍，不易与空气混合，而是沉积到开关站的一些电缆沟道内，在低点积聚。因此要及时疏排，防止日后电缆沟道内人工作业时发生人身事故。



4 结束语



     220kV SF₆断路器在正常分闸时因单相不能灭弧而发生爆炸的事故很少，但一旦发生这种事故，一方面会造成断路器设备损坏，抢修期间机组不能发电，对发电厂产生较大的经济损失；另一方面，发变组非全相运行对主变压器和发电机造成严重冲击，使设备健康受到重大影响，甚至损坏设备^［1］。

     本文介绍了断路器爆炸后的有关现象，分析了爆炸过程，并提出了防范措施。希望有助于调峰电厂频繁动作的高压断路器的日常检查、维护和试验工作。

5 参考文献

［1］ 《Wenzhou Longwan Combinded Cycle Power Plant Maintenance
and System Description》GEK103733 General Electric Company，1996.