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DW8—35型断路器彻底改造的必要性 |
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| DW8—35型断路器彻底改造的必要性 |
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作者：佚名 文章来源：不详 点击数： 更新时间：2008-9-24 9:31:36  |
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1 DW8—35型断路器存在的主要问题
1.l 关合短路能力明显不足。虽然型式试验时只用了12kV电压进行关合能力试验，但仍需0.25s才能合上。
1.2 小电流开断时间很长。当开断1.6kA时，燃弧时间长达84ms，实际上是在“烧闷罐”，极不可靠。
1.3 开断并联电容器组性能不良，多次重燃。
1.4 灭弧结构设计不合理。断路器在分闸时应有明显的纯油间隙作为断口绝缘，而DW8—35由于简化了结构，在分闸位置时动、静触间无明显的纯油间隙作为绝缘，而导致动静触头间绝缘性能差。其次灭弧室装配因承受不应有的撞击和摩擦力，易发生松动或脱落。
1.5 电容套管质量差。DW8—35套管绝缘事故频繁发生，仅1979—1983年就发生了37台次套管击穿和爆炸事故，严重威胁系统的安全运行和人身安全。
1.6 油箱发热。由于Dw8—35型断路器油箱设计尺寸过小，在负荷电流仅有60%时，油箱因涡流而过热，其温度可达60—80℃，电能损耗大。
1.7 密封性能不良。由于密封不良，DW8—35型断路器几乎均有渗水现象，从而造成绝缘事故。
1.8 操作机构可靠性差，拒动事故很多。
2 运行中的DW8—35型断路器仍必须彻底改造
虽然各生产DW8—35型产品的厂家在原水电部两司局联合发文后进行了完善化的改造工作，也经过了所在省、网局组织的技术审查，但其改造项目仅限于操作可靠性提高，消除渗漏等非核心内容对于分闸后动、静触头间绝缘性能差，开断中出现84ms长燃弧时间等致命缺陷并未予以解决。事实上，Dw8—35型断路器平均分闸速度约为2.5m／s，触头开距142mm，即断路器从刚分开到动触头分闸到底的时间只需约57ms，而其燃弧时间却长达84ms，因此，实际上有27ms的时间是在“烧闷罐”，这对于断路器的开断是极其不利的。
根据理论分析可知，断路器在动触头分闸到底后，电弧给灭弧室提供的能量完全决定于电弧电流的有效值I与燃弧时间ta的乘积Ita，此值越大，提供的能量就越大。提供的能量很大，可能引起二个不利后果，一是灭弧室压力增加，给灭弧室提出的机械强度要求苛刻，最严重的情况就是灭弧室承受不了过大的压力而爆炸；二是电弧能量越大，介质绝缘强度恢复速度越慢，当恢复电压的强度超过介质绝缘强度时，电流在过零后电弧重新燃烧。也就是我们常说的重击穿，最终造成开断失败，断路器爆炸。当开断电流一定时，这一电弧能量又完全决定于燃弧时间ta了，从而燃弧时间是断路器的一个极其重要的参数。因此，DW8—35型断路器在动触头分到底后由于结构设计的原因仍出现几十毫秒的燃弧时间而“烧闷罐”，导致电弧能量无从散发，最严重的情况就正如上述事故情况一样出现灭弧室烧毁，甚至断路器爆炸的恶性事故，最轻的情况也会导致触头烧蚀严重的现象。另外，DW8—35由于结构设计不合理，分闸后开距较小，未形成动、静触头之间明显的纯油间隙从而导致绝缘性能差，对开断性能也有较大影响。在开断小电流时，由于电弧分解油而吹弧的作用相对较弱，只能依靠拉长电弧才能使电弧熄灭，而DW8—35正好由于其结构设计不当，开距较短等原因而造成小电流开断出现长燃弧时间的致命弱点。同时，采用不可复绝缘材料三聚氰氨作灭弧室也是其开断性能不良的原因之一。
3 DW8—35改DW12—35
根据原水电部的要求，我局于1984年已通知湖南开关厂停止生产DW8—35型断路器，并协助该厂在原产品外型尺寸不变的基础上，明确提出了改变结构，更换三聚氰氨灭弧室，加大合闸功等关键技术措施，从而生产出Dw12—35型断路器，于1988年除在西高所按 GBl994—80通过了20kV的开断和关合能力的全部型式试验外，还在我省35kV电网中进行了切空载线路能力的考核。该断路器克服了DW8—35产品存在的缺陷，通过了机械、水电两部委托我省机械，电力两厅局的鉴定。根据鉴定会上提出的要求，我局于1992年10月与湖南开关厂签订了对现有运行中的DW8—35型断路器改造为DW12—35型产品的技术协议，经我局提出改造方案并与湖南开关厂共同商讨确定后，进行了试改。在满足我省电网运行需要又不进行大拆大换的前提下，改造后的DW8—35产品其关键的机械性能和电气参数与Dw12—35产品完全相同，对于关合动能和刚分速度，还要求严格按规定参数的上限进行改造，1993年1月试改工作全部结束，根据我局拟定的验证方案进行了反复验证，同时还进行了有关的型式试验，验证和试验结果证明，该项改造工作已达预计要求，拟进行鉴定和推广。
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