S₁=(D_r-M)^.L

式中　M——大齿弧长；
　　　L——本体长度；
　　　D_r——转子本体直径。
　　c.克服进、出风斗阻力所需单位损耗：

P_u1=F^.U

　　d.有风斗的转子表面总损耗：

P₁=P_u1^.S₁

　　e.无风斗的转子表面(大齿)损耗：
　　大齿面积S₂=M^.L
　　摩擦系数C₁=0.0045
　　单位表面摩擦损耗P_u2=C₁^.U^3.p

P₂=P_u2^.S₂

　　f.总的摩擦损耗为P=P₁+P₂(22)

2.3.1.3　集电环及其风扇的损耗
　　主要包括3项损耗
　　a.风扇和通风损耗(kW)

p_c1=V^.Q/η　　(23)

式中　V——风量，m³/s;
　　　Q——集电环静压头，Pa;
　　　η——风扇效率。
　　b.电刷摩擦损耗(kW)
　　为简化计算，电刷的电流密度取为J=8A/cm²，则两环总刷数N_b=I_fn^.2/(8^.2.5^.3.2)。弹簧压力取N=14.7N，摩擦系数f=0.13⁽³⁾。

P_c2=N^.f^.2^.π^.f^.D_j/2　　(24)

式中　f——频率；
　　　D_j——集电环直径；
　　　I_fn——励磁电流。
　　c.电气损耗(kW)

P_c3=2^.I_fn^.10^-3(25)

　　电气损耗已归入励磁损耗中，计算总效率时不再计及此项。
　　为了简化计算，在P_c2中经验系数1.2考虑了风扇和通风损耗。
2.3.1.4　轴承摩擦损耗
　　a.在《电指》中，该项损耗按下式计算

Q_m=255^.［G₂^.L_z/(2^.P³)］^-2.D_z^2.(f/50)^.10^-6(26)

　　300MW机按该式计算，比已给出的值和实验值小很多。
　　上式中Q_m∝D_z^1.5f/P^1.5，实际轴承损耗与轴颈的线速度直接相关，即Q_m∝(r=60f/p)应与P(极对数)和f(频率)共同的幂级数成正比。
　　b.Westinghouse公司的计算公式(两个轴承，包括油密封)
　　对套筒轴承

W_sleevebrg=208^.(D_z/14)^n.（r/3600)^m(27)

式中　D_z——轴颈直径；
　　　r——转速。
　　其中，若D_z＞14.5，n=(D_z+10)/7；
　　　　　　D_z＜14.5,n=3.5；
　　　　　　D_z＞6.5，m=(D_z+13)/13；
　　　　　　D_z＜6.5,m=1.5。
　　对瓦块轴承W_padbrg=1.37^.W_sleevebrg。
　　该公式是经验公式，适用该公司标准轴承系列，即长度和直径有一个恒定的比值，且比压一定。这种过份的简化不适用椭圆瓦的设计计算，按该式计算的结果比按《电指》中的(24)式计算的结果几乎大一倍。但分块瓦轴承仍按照该式计算。
　　从该公式可以看出，轴承损耗与角速度的1.5次方成正比，与轴承直径的2.5次方成正比，且随着轴承直径的增大而增加。这是与(24)式的一个重要差别。
　　文献［5］也认为卧式电机滑动轴承的摩擦损耗与轴颈圆周速度的1.5次方、轴颈的投影面积及与油的粘度和温度有关的摩擦系数成正比。对大型高速电机，可按下式计算：

W_brg=2.3^.L_z^.50/θ^.［λ₅₀^.p_u^.D_z^.(1+4^.D_z/L_z)］^2.V^1.5(28)

式中　L_z，D_z——轴承承载面的长度和直径，cm;
　　　V——圆周速度，m/s；
　　　θ——温度，℃。
　　50℃时润滑油的动力粘度λ_50⁰=(0.0015～0.002)s^.kg/m²。对22号透平油，该值为0.001839。
　　轴承比压p_u=G₂/(2^.D_z^.L_z)，基本与轴承直径2～2.5次方成正比。现使用该式计算轴承损耗并乘以1.1以计及密封环(若有轴密封)的损耗。

　　计算结果见表7，表8。

　　根据多年来设计汽轮发电机的经验和比较深入的理论分析，对原有的汽轮发电机损耗计算公式进行了补充和改进，重点改进了附加损耗和机械损耗的计算方法。

表7　QFN-125-2型汽轮发电机损耗和效率计算和实测值的对比情况

单位：kW

表8　QFSN-300-2型汽轮发电机损耗和效率计算值和实测值的对比情况

单位：kW