/m3
2.4.2 发电机总风量
总风量的测算运用下列公式
式中 ∑Pa——氢气带走的总损耗，kW；
c——氢气的比热，kW.s/(m3.K)；
θ——氢气的温升，K。
将有关测试数据代入上式，求得发电机总风量为32.7 m3/s，大于设计值24 m3/s。两者偏差较大的原因可能是风扇性能优良或设计计算中低估了转子的自泵效应。由于3级风扇发电机的实际总风量已接近5级风扇的设计风量34 m3/s，反映通风冷却效果尚可，转子的平均温度不至于过高。由此看来，3级风扇设计方案还是可行的。
3 结束语
通过THDF发电机定子铁心径向和轴向2种通风结构特点和采用轴向通风方式下型式试验结果的分析，可初步确认，KWU对其THDF系列发电机定子铁心通风方式由径向改为轴向的设计是成功的。
对于邯峰电厂所订发电机来说，风扇级数由原来的5级减少为3级后，电机的实际总风量将达到32.7 m3/s，冷却效果良好，但发电机效率未明显提高。额定工况下发电机定子绕组、铁心、端部结构件的温升正常，且有一定的裕度，转子绕组平均温度未超过IEC标准，据此计算的最热点温度偏高，可能接近或超过保证值123 ℃。
建议邯峰电厂所订发电机出厂试验时，应特别注意转子温度的情况，机组投运带额定负荷时采用电阻法监测转子平均温度，如果温度过高，可适当提高运行氢压强化冷却。另外，发电机实际运行时的效率，也应通过国际上常用的量热法试验确定。
参考文献
1 丁舜年.大型电机的发热与冷却.北京：科学出版社，1992
2 Dr. Sedlazeck. Axial Stator Core Cooling for Model THDF Generators. KWU Work Report, 1997
3 Dr. Sedlazeck. THDF 115/67 with Axial Cooling Stator Core-Short Circuit and Temperature Distribution in the Air Gap, Stator Core and Its End Regions. KWU Work Report,1997
4 GB/T 1029—93三相同步电机试验方法.北京：中国标准出版社，1994
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