目前，我国35 kV及以下配电网绝大部分采用的是中性点不接地方式，我局的35kV电网也不例外。该方式的优点是：在电网规模及单相接地电容电流比较小的情况下，当系统发生单相接地故障后，线电压的对称性未受破坏，允许维持一定的时间继续运行，不影响对用户的连续供电，可以满足安全供电的要求。但是，近年来随着我局电网规模的不断扩大，电缆线路长度的不断增加（至1998年底我局35 kV线路总长度为108km，其中有好几公里的电缆线路），系统对地电容电流也不断增加，在中性点不接地系统中，因系统发生单相接地故障引起的弧光过电压及事故跳闸现象不增多。针对这一情况，我局决定将110 kV洪泽35 kV中性点不接地方式改为经消弧线圈接地方式，并于1998年11月间安装投运了自动跟踪补偿装置。

1　自动跟踪补偿消弧线圈的运行情况
　　自动补偿装置投运后，未发生因单相接地故障引起的弧光过电压及事故跳闸现象。虽然自动调谐消弧线圈作为一种新型的接地补偿装置，与老式消弧线圈相比它具有在线跟踪系统的电容电流，自动进行调节等功能，解决了老式消弧线圈运行管理不便、脱谐度偏大、不能有效抑制系统弧光过电压等一系列问题，但在运行过程中，也发现了一些问题。

2　运行中存在的问题及分析
2．1　运行过程中出现中性点位移电压偏大，造成三相电压严重不对称现象。
　　对这一问题，我们从补偿电网中性点位移电压的决定因素入手进行分析，中性点位　　移电压的表达式为：　ρ　—电网的不对称度；U_bd—中性点不接地网正常运行时中性点不对称电压；V—脱谐度；Ux—相电压；d—补偿电网的阻尼率。
　　从中性点位移电压的表达式可以看出，中性点位移电压的大小取决于电网的不对称度ρ、系统的阻尼率d和脱谐度υ。因为脱谐度增大，限制弧光过电压的效果就差，而电网的不对称度ρ受电网参数的影响，要降低的难度比较大，因此消弧线圈回路中串入的电阻的大小，直接影响着中性点位移电压的高低。
　　厂家在进行配置时，按常规的电网不对称度ρ＝0．1配置了97．5Ω的阻尼电阻，实际我县电网的不对称度要大于0．1，阻尼电阻的配置偏小，系统的阻尼率受到了影响，所以在正常运行情况下，中性点的位移电压较常规偏高，影响了三相电压的对称性。
2．2　运行过程中，当系统切除一条长线路时，微机打印报告中电容电流的数值出现随机数值，不能正确反映系统当前的电容电流。

　　对这一问题，我们首先对系统正常情况下的微机打印报告进行分析，发现打印报告正常，排除了微机系统故障的问题。然后我们又从系统的原理入手，对其自动跟踪系统电容电流的原理、简化电路图（图1）及向量图（图2）进行分析。
    当消弧线圈在某一档时：
    I＝U_bd／Z＝U_bd／［R＋j（X_C1－X_L）］；

    当系统参数变化时，则：
    ₂＝U_bd／Z＝U_bd／［R＋j（X_C2－X_L）］，

在电网不对称电压U_bd的作用下，I₁与I₂会产生相角差θ，对应于这一变化，微机控制器会通过位移电压曲线（U－I_C）重新搜索系统新的谐振点，对应于该谐振点的I_C就是系统当前的电容电流。我局目前35 kV系统线路全长为108 km，按经验公式I_D＝0．1 A／km进行计算，可知三倍系统电容电流大约为10．8 A，当系统切除一条长线路时，三倍系统电容电流已小于消弧线圈的最低档（8 A）的补偿电流，微机控制器无法检测到位移电压曲线上的谐振点，系统当前的电容电流因此便无法检测到，微机打印报告中电容电流出现随机值便可视为正常现象。

3　中性点位移电压偏高的处理
　　我们对部分线路进行了换相，降低了系统的不对称度，并适当增大了阻尼电阻的数值，由原有的97．5Ω增加至200Ω。在采取上述措施之前，为了确保消弧线圈能正常地投入运行，我们将微机系统的自动／手动开关置于手动位置，并将分接开关调至4档（I_L＝11．75 A），使系统处于过补偿状态，在保证了较小的脱谐度的同时，使中性点位移电压由原有的2 500 V减小至280 V，使系统三相电压的对称得到了保证。

4　结束语
　　根据我局实际应用情况和DT／T620－1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》中的有关规定，在我国35 kV系统中，当单相接地故障电容电流超过10 A，又需在接地故障条件下运行时，完全可采用经消弧线圈接地方式接地。自动调谐消弧线圈充分体现了其跟踪及时、脱谐度小的优点，从中我们还可以看出，其阻尼电阻的阻值大小对于能否保证整套设备的正常运行、充分发挥自动调谐的作用相当重要。因此，我们在选择阻尼电阻时应充分考虑到本电网的实际情况，有条件时应对系统的不对称度进行实测，以避免因电阻的阻值选取不当影响到系统三相电压的对称性。