孙萍
浙江省电力试验研究所，310014 杭州市
1 前言
220kV新杭线Ⅰ回路(以下简称新杭Ⅰ线)，于1960年9月28日投运，线长115.2km，其中107号塔支接雷春江支线(长4.2km)，线路全长
119.4km。全线除16.3km为平原外其余为山丘地区，塔基的平均高度为141m。全线杆塔261基，均为自立式窄基单回路铁塔，架单根避雷线，塔头保护角为19.1～28.5。
该线1961年雷击跳闸7次，较严重地影响了对沪、杭地区的供电。1992年起，在线路上采取了一些措施，如降低杆塔接地电阻、增设耦合地线和塔顶防雷拉线、增设塔顶避雷针及适当增加绝缘子片数等，使雷击跳闸率有所下降［1］。
为了分析线路雷击闪络跳闸的原因［2］，观测防雷措施的效果［1］，确定该线的多雷区和易击点［3］，为国家积累雷电自然参数［4］，因此自1962年起在线路的杆塔上安装了大量的磁钢棒，1962～1988年的27年中共实测得716次雷击记录。根据这些结果，确定了该线从投运至1994年底的55次雷击闪络跳闸，进而得到了该线的实际雷击跳闸率。
为了验证原SDJ7-79规程［5］和DL/T620-1997标准［6］中规定的雷击跳闸率计算所用参数和方法的通用性，并与该线实测所得参数代入计算公式求得的雷击跳闸率进行比较，以说明输电线路防雷计算中所用参数和方法的适用性。
1 新杭Ⅰ的实测雷击跳闸率
新杭Ⅰ线自1961年至1994年的34年中共雷击跳闸55次，雷击跳闸率为1.20次/(100km．40雷电日)［2］。此值小于SDJ7-79规程［5］附录八的附表4中所列同型山区线路的雷击跳闸率1.27次/(100km．40雷电日)。这是由于新杭Ⅰ线自1962年起逐年进行改进接地和增设耦合地线等防雷措施，提高了线路的耐雷水平的结果。譬如，1966～1975年间，有5基杆塔因雷电流幅值超过杆塔的耐雷水平而发生反击闪络；1975～1984年间原来那些发生过闪络的杆塔因采取了改进接地和加装塔顶防雷拉线等措施，因而实测到的7次雷电流幅值虽比原来大但未造成反击闪络。这说明了防雷改进措施的效果［1］。若计入这7次雷击闪络跳闸，则新杭Ⅰ线的雷击跳闸率将为1.353次/(100km．40雷电日)，高于文［5］所列的跳闸率。
因此可初步确认，用文［5］中的参数和方法计算新杭Ⅰ线的雷击跳闸率与该线的运行经验基本相符。
2 按文［6］中参数计算的雷击跳闸率
根据文［6］，即电力行标DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》中(C-24)式所推荐的计算雷击跳闸率的公式
N＝NLη(gP1＋PαP2) (1)
式中N为雷击跳闸率，次/(100km．40雷电日)；NL为每100km线路每年40雷电日的雷击次数计算值；η为建弧率，取0.8；g为击杆率，取1/3；P1为超过雷击杆塔顶部时的耐雷水平的雷电流概率；Pα为绕击率；P2为超过雷绕击导线时的耐雷水平的雷电流概率。
新杭Ⅰ线避雷线对地平均高度，h为44.5m；两根避雷线间的距离b为0，代入式NL＝0.28(b＋4h)，可得49.84次/(100km．40雷电日)。
新杭Ⅰ线杆塔耐雷水平取72.6kA，代入式lgP1＝－I/88，可得P1＝0.15。
新杭Ⅰ线导线的平均保护角α＝28.3。，铁塔平均高度ht为26.8m，则代入式lg Pα＝α t/86－3.35，可得Pα＝0.0226。
新杭Ⅰ线雷绕击导线时的耐雷水平为12kA，代入式lgP2＝－I/88，可得P2＝0.731。
将上述新杭Ⅰ线的计算参数代入式(1)得
N1＝49.84×0.8×(0.15/3＋0.0226×0.731)＝2.65(次/(100km．40雷电日))
此值比新杭Ⅰ线的实际雷击跳闸率高1.21倍，也比文［5］计算值大1.09倍。
3 实测参数代入式(1)计算雷击跳闸率
新杭Ⅰ线用磁钢棒实测27年的雷电参数如下：NL＝24.23次/(100km．40雷电日)［4］；η＝0.80；g＝0.2［4］；P1＝0.15；Pα＝0.0541［2］；P2＝0.731。
将这些参数代入式(1)得
N2＝1.348次/(100km．40雷电日)
此值和新杭Ⅰ线未采取防雷改进措施时的雷击跳闸率1.353次/(100km．40雷电日)几乎相同。由此可见，直接用新杭Ⅰ线实测所得的雷电参数计算该线的雷击跳闸率是可信的。这就证实了使用式(1)［5，6］是可行的，这基本上能反映新杭Ⅰ线的雷击跳闸情况。
此外，也说明了新杭Ⅰ线实测所得雷电参数在输电线路的防雷计算中有一定的参考价值。
4 对新标准的看法
(1)新标准文［6］中推荐的某些参数(如地面落雷密度γ)不适用于新杭Ⅰ线的防雷计算。
原SDJ7-79规程［5］中，在输电线路防雷计算中所用参数基本上都是根据我国雷电观测的实测结果，特别是地面落雷密度γ。在屏蔽宽度W＝10h的情况下，γ＝0.015次/(km2．雷电日)。
新标准DL/T620-1997中，在W＝b＋4h的情况下，γ值取0.07次/(km2．雷电日)。原SDJ7-79规程中若忽略b值，取W＝4h，则γ值为0.0375次/(km2．雷电日)。显然新标准中γ取值比原规程大87%。
新杭Ⅰ线的实测γ值，在W＝b＋4h1.09时，γ＝0.0242次/(km2．雷电日)［4］；若换算至W＝4h时，则γ＝0.0340次/(km2．雷电日)。新标准中的γ值比新杭Ⅰ线实测值大1.06倍。因此，用新标准中推荐的参数计算所得新杭Ⅰ线的雷击跳闸率N1＝2.65次/(100km2．40雷电日)，比新杭Ⅰ线实际的雷击跳闸率N＝1.2次/(100km2．40雷电日)大1.21倍；比用新杭Ⅰ线实测参数计算的雷击跳闸率N2＝1.348次/(100km2．40雷电日)大97%。因此新标准推荐的输电线路防雷计算中的某些参数(例如γ值)不适用于新杭Ⅰ线的防雷计算。
(2)原标准SDJ7-79中所用输电线路雷击跳闸率的计算公式(1)，只要将该线的实测参数代入此式计算，其结果和实际运行基本相符，因此新标准中保留此式是合适的。
该文经作者同意于1999年3月10日由《中国电机工程学报》编辑部转来。
参考文献
1 孙萍.220kV新杭Ⅰ回路防雷改进措施效果浅析.中国电力，1996，29(5)：20～23
2 孙萍.220kV新杭Ⅰ回路1961～1994年雷击闪络分析及绕击率、跳闸率的实测计算.浙江省电力试验研究所，1996
3 孙萍.220kV新杭Ⅰ回路全线雷击点的统计分析.浙江电力，1994，13(1)：45～51
4 孙萍.220kV新杭Ⅰ回路1962～1988年雷电流幅值实测结果的统计分析.浙江省电力试验研究所，1997
5 水利电力部.SDJ7-79《电力设备过电压保护设计技术规程》.北京：水利电力出版社，1979
6 中华人民共和国电力行业标准，DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》.
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