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1.概述
新疆天富热电股份公司东热电厂＃1机组是采用青岛汽轮机厂制造的型号为C12.5—4.9/0.98、式样：次高压、单缸、单抽凝汽式带有一段调整抽汽及三段非调整抽汽汽轮机，1993年投产使用。全机共有一段调整抽汽及三段非调整抽汽。该机组有两台射汽抽汽器，一台启动射汽抽汽器，一台主射汽抽汽器。在开机过程中使用启动射汽抽汽器（辅抽）提升真空，待真空建立后（-0.06Mpa），再投主射汽抽汽器（主抽），同时运行，直至机组运行正常，停辅抽。
2.问题与解决方案
#1机的射汽抽汽器在平时的运行中主要存在的问题有：射汽抽气器在低负荷使用了凝结水再循环方式。为确保两级射汽抽气器及轴封加热器有足够的冷却水，机组低负荷运行时采用凝结水再循环方式来保证两级抽汽器及各回热加热器的冷却水量，由于凝结水温度较高，循环加温造成了抽汽器及轴封加热器工作效率下降及凝结泵的电量浪费。为维持机组真空需要射抽一级进汽压力须调至1.0MPa，二级压力需调至1.3MPa明显高于一级0.8MPa、二级1.0MPa的设计值，信号管排气温度明显升高汽耗增大。机组在均压箱供汽压力0.02MPa正常的情况下，后轴封漏汽量明显增加。
#1汽轮机开机启动阶段依靠启动抽气器建立机组真空，由于启动抽气器采用直排大气方式运行，蒸汽无法回收，冷态启动时运行时间长（约2小时），在保证1.0MPa的进汽压力情况下，耗汽量达450kg/h，产生了较大排汽热损失和较大的排汽噪音。
针对抽气器存在的上述问题，我们有以下三个可供选择的方案。
①拆除射汽抽气器，改用射水抽气器 。可建立（维持）较高真空。
②启动抽气器用汽回收。不浪费、不污染环境，还能建立较高真空。
③改变现有两级抽气器用水方式，并建立（维持）较高真空。
若将两级射汽抽气器更换为射水抽气器，经济性最好，但因设备更新，费用高，受场地条件限制难实施。启动抽气器用汽回收：虽不污染了，但费用高难实施，不一定经济。
若改变现有两级抽气器用水方式。抽气器工作效率会有较大提高，还可减轻除氧系统耗气量，提高本机组回热系统效率，改造资金投入少，有实施条件。
确定改变用水方式有以下三个方案可以选择：
①接化补水喷淋进入冷凝器方式。此方案因采用混合换热方式所以热效率最高，效果是最好的，但需更新设备，改装凝结泵及其管路，施工难度大，工期较长。
②主抽气器单由化补水供给方式。此方案仍使用表面换热方式，无需增加设备，易施工，费用较低，效果较好。但因主抽完全受除盐水系统影响，有一定安全风险。
③主抽气器使用化补水、凝结水混合的用水方式
此方案无需增加设备，改造成本最低，操作灵活，但经济性小于前两项。
3.方案实施
①接化补水喷淋进入冷凝器方式。有设备改装厂家，也有电厂使用，但由于改变了冷凝器设计结构，投资较大，各厂用水量情况不同，实际应用效果如何无现成数据，应继续了解关注。机组启动阶段用化补水进行减温操作时水量稍大，低压汽缸曾出现过明显偏冷情况。#1机低压缸有轻微渗漏。依据分析认为采用此方案条件尚不充足。
②主抽单由化补水供给的运行方式。此方案受夏季化补水总量的限制，用水量小时于其他设备存在 “抢”水问题，可能难以充份发挥作用，应等待时机。
③将化补水与凝结水混合，供主抽气器的补偿用水方式。将化补水作为补充用水使用虽经济性不如前两项，但其操作灵活，受其他系统影响小并可为前两项的使用收集数据，创造使用条件，值得首先采用。
分析以上方案我们确定了第三方案，并对其进行了试验：
机组低负荷运行时略开化补水门，观察机组参数变化。约5分钟机组真空逐渐上升，但不久又较快下降，如图1所示。因两级射抽汽器的疏水不畅，造成抽汽器汽侧满水，影响了主抽正常工作，导致真空下降。虽然疏水不畅但改掉抽汽器疏水管后此方案可行。改造抽气器疏水管路，将其两级疏水分别直接排入凝汽器中如图2中虚线所示。
图1机组低负荷运行时曲线
图2改造抽气器疏水管路示意图
机组启动至接待负荷过程中首次全程使用主抽气器，辅抽投用时间由原来的约2小时减至约10分钟。启动前将化补水补入热水井，冲洗至取样合格，启动后直接向除氧器上水，补水框图如图3所示。
图3补水框图
低负荷运行时，使用化补水的运行方式替代了凝结水再循环方式。射汽抽气器运行方式的调整。在机组低负荷运行阶段开启化补水，确保主抽及轴加等的冷却水量，技术参数见表1。化补水阀操作流程框图如图4所示。
图4化补水阀操作流程框图
表1
负荷(MW)
13
12
10
8
6
一段抽汽量
28 t/h
28 t/h
26 t/h
20 t/h
19 t/h
总上水量
48 t/h
44 t/h
42 t/h
38 t/h
38 t/h
化补水量
17t/h
14t/h
15t/h
23t/h
27t/h
改进前后运行阶段的射抽工作压力对比统计数据见表2。
表2
统计时间
05.
运行班组
主抽用水量(T/H)
压力对比（MPa）
排气管温度
真空（MPa）
总上水量
化补水量
原来
现在
原
现
-0.092
3.15
运一
49
17
1.3
1.0
75℃
50℃
3.16
运二
47
15
1.28
1.02
4..02
运三
48
13
1.3
1.0
4.10
运四
49
17
1.25
0.98
4.15
运五
48
15
1.25
0.98
在保证真空正常情况下调低射抽工作压力后，减少了新蒸汽耗用量（其信号管温度明显下降），其经济性得以提高。启动阶段辅抽用时检查技术参数见表3。
表3
时间
班组
主抽用时（小时）
辅抽用时（分）
真空值(MPa)
主抽用水方式
3.15
运四
2
15
-0.065
投化补水
3.19
运三
2
12
-0.065
4.经济效益
因直接使用了两级射汽抽器，其工作蒸汽全部凝结吸收，没有外排损失及噪音污染。进汽采用新蒸汽，压力为1.0MPa，温度为435度，焓值为：h‘=3338.30 kJ/kg，耗汽量为 450kg/h,正常开机时间2～3小时。经计算：一次开机即节省新蒸汽约450kg/h ×2.5=1.1吨。损失热耗值△Q=D×h‘=450×3338.30×2.5 =3.75×106 kJ，折合损失标煤为3.0×106÷21215=177.4（kg）。每年按开机三次计算：损失标煤为177.4×3.0=532.2（kg）。
改进后机组运行时针对凝汽器补入化补水和不补化补水时进行了数据采集见表4。
表4
补水量
负荷
kw
进汽量
抽汽量
凝结水流量
主抽温度
轴加温度
低加温度
真空
主抽压力
进水
出水
进水
出水
进水
出水
一级
二级
0
8500
58
19
27.8
32
38
38
44
44
72
-0.089
0.9
1.1
21.5
8500
58
19
49.3
29
34
34
38
38
70
-0.0902
0.6
0.98
0
6000
47
17
18.7
25
40
40
54
54
67
-0.0914
0.9
1.1
21.5
6000
47
17
40.2
24
30
30
36
36
65
-0.0915
0.6
0.98
0
5500
45
17
17.4
24
41
41
54
54
60
-0.0914
0.9
1.1
30.6
5500
45
17
48
23
30
30
34
34
54
-0.0916
0.6
0.98
由以往经验及上述数据选择日平均补入10吨化补水进行计算，15℃的软化水直接进入除氧器由较高的蒸汽加热到104℃，改为进入凝汽器由射汽抽汽器，轴加，低加加热到约70℃，再进入除氧器加热到104℃，减少外用气量来进行比较。15℃时水h1=63kJ/kg；70℃时水h2=293.35kJ/kg，平均每小时补入10吨，减少热耗△Q=d*(h2-h1)=10t/h×103×（293.35- 63）kJ/kg=2.3×106 kJ。机组全年运行按7000小时，我厂标煤低位发热量为21215 kJ/kg计算，可节约标煤耗为：2.3×106×7000÷21215×10-3=760.（吨）。
在以前原射抽疏水并入一根疏水管中，曾数次发生因疏水不畅影响机组真空的异常。由于射汽抽气器的疏水管的改变，从根本上消除了主抽运行时易发生满水、疏水不畅的缺陷，提高了两级射汽器的运行可靠性。
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