图3
       上端轴凹止口配车间隙：Φ1000（0+0。09）mm
       中心体上圆盘凸止口配车间隙：Φ1000（-0。090）mm
       中心体下圆盘凸止口和发电机主轴凹止口配车间隙为：0.02～0.06mm


上述两组数据表明：最严重情况下由此产生的上导摆度为：0.18+0.06=0.24mm。由此，我们可以推断：推力摆度超标的主要原因是上端轴与转子中心体上圆盘止口，以及转子中心体下圆盘止口和发电机主轴上止口不同心造成的。
根据上述分析，向摆度偏大的方向推上端轴0.24mm使其与转子中心体圆盘上止口同心再次盘车各部所测数据符合标准要求。
     4　修后试验运行情况
经过以上处理，机组盘车数据（见附表一）合格，机组空转、空载及带负荷时各部振动摆度（见附表二）正常。
从附表二可以看出机组检修后上导瓦温较检修前有所偏高，最初析可能是上导瓦间隙及上导油槽挡油板间隙调整偏小所致，重新调整放大后，状况未见明显改善，再次分析认为原因可能是：上机架弹性支撑楔止板调整过紧， 使其不能很好地消除机组振动所产生的能量，导致这部分能量大量集中于上导瓦与大轴间，从而使上导瓦温偏高。由于瓦温保持稳定且符合运行标准，因此决定暂不作处理。
     5　结束语
     从检修前后运行情况来看，宝珠寺电站2#机振动摆度的处理基本上是成功的。通过这次分析、处理我们可以得出以下经验：
   (1) 根据目前机械制造水平来看，机组运行时间超过5年以上，确有进行扩大性大修的必要。
   (2) 新投运机组在第一次扩大性大修时，应检查转子中心体圆盘上下止口的同心度，这是因为转子中心体上下圆盘止口在磁轭冷打键过程中会产生不同程度的变形和位移。
   (3) 机组振动摆度出现异常变化，必然存在隐患，一定要认真对待分析。通常引起机组振动摆度异常的原因有：机械不平衡、电磁不平衡、水力不平衡。机械不平衡一般反映为振动频率与转速一致且与转速平方成正比；电磁不平衡一般反映为振动随励磁电流增大而明显增大；水力不平衡主要反映为振幅随负荷或接力器行程增减而增减。有条件时可以通过调相试验可以排除水力不平衡对机组振动摆的影响。然而，从2#机振动摆度的分析检查和处理我们也可以看出：实际情况要复杂得多，以本案为例，修前试验数据`表明机组明显存在电磁不平衡，但检查发电机上下定转子空气间隙、转子圆度、转子磁极垂直度、定子圆度、转子磁极交直流电阻、以及磁极背部与磁轭间的二次气隙等均未发现特别异常。事实问题出在发电机定子与上机架不同心、转子中心体上下圆盘止口不同心、上端轴与转子圆盘上止口不同心等机械问题上，这说明机械上的不平衡同样也会影响电气不平衡，反映为电气不平衡的现象。因此针对机组振动摆度问题，除了按一般规律进行分析试验，还必须充分考虑机械、电气等因素的相互作用相互影响。
   (4) 从2#机组修前定转子气隙检查正常，但运行中明显表现出电磁不平衡特征，我们可以认为机组的静态气隙不一定任何时候都能准确反映出机组存在电磁不平衡问题，但可以肯定机组在转动过程中的动态气隙一定不均匀，因此设法监视机组动态定转子气隙将会为机组运行和故障分析带来方便。